В связи со значительным ростом производства цементного фибролита в последние годы расширилось и его применение в различных областях строительства.

Из цементного фибролита изготовляют плиты, имеющие следующие размеры: по длине —2000, 2400, 3000 мм; по ширине — 500, 550, 1150 мм; по толщине —25, 35, 50, 75 и 100 мм. По длине и ширине плит допускаются отклонения ± 5 мм, по толщине ±3 мм, причем плиты в одной партии могут иметь только однозначные отклонения, только плюсовые или только минусовые.

Заводы выпускают в основном плиты размером 2400Х550Х Х75 мм. Последние должны быть прямоугольной формы — на 500 мм длины грани отклонения от прямого угла не могут превышать 3 мм. Плиты не должны иметь трещин, расслоений, глубоких впадин или выпуклостей, отколотых или надломанных ребер н углов, комков непромешанного цемента, а также не покрытой цементным раствором древесной шерсти. На поверхности плит не должно быть высолов в виде белых пятен. Поверхностный слой плит не ...

Анализируя результаты исследования влияния физических и химических способов обработки древесного заполнителя на прочность арболита и его нодопоглощение (рис. 6.1 и 6.2), можно отметить следующее: при водной обработке (длительное вымачивание) стабильность размеров древесного заполнителя не возрастает, однако возможно повышение (до 15%) прочности арболита по сравнению с арболитом на необработанном заполнителе. Происходит это вследствие выравнивания влажности заполнителя и улучшения сцепления с цементным камнем. Однако рассмотренный способ недостаточно эффективен, не обеспечивает высокой скорости нарастания первоначальной прочности и не может быть рекомендован, хотя применяется на практике для предварительной обработки древесного заполнители до «минерализации» его ускорителями твердения. Замочку совмещают с «минерализацией» (ХД вводят в воду); при этом затруднительно постоянно поддерживать концентрацию и ванне. Обработка горячей водой несколько усложняет технологию, но может быть рационал ...

Составляющими ксилолита как искусственного строительного материала являются магнезиальное вяжущее, затворитель и органический заполнитель — древесные опилки.

Для улучшения таких свойств ксилолита, как сопротивление ударным нагрузкам и истиранию, уменьшения теплопроводности и гигроскопичности применяются минеральные добавки — асбест, тальк, измельченный кварцевый песок или камень. Для придания ксилолиту требуемой окраски используют различные красители — пигменты.

Очень низкая растворимость и слабо выраженные основные свойства Mg(OH)j по сравнению с известью, а также присутствие в затвердевшем растворе оксидхлоридов магния обусловливают нейтральный характер магнезиалыю-каустического цемента. Органические целлюлозные заполнители совершенно не разрушаются в изделиях на нем, цемент препятствует развитию микроорганизмов и мицелия.

Применение в качестве затвердителей магнезиалыга-каусти-ческнх цементов, растворов хлористых солей, являющихся хорошей ...

Проблемой замены металлической арматуры деревянной или другими материалами растительного происхождения у нас в стране занимались в тридцатых годах такие крупные специалисты, как_И. А. Кириенко, М. А. Киення, В. П. Петров, И. М. Пушкин, Г. Д. Цискрели, Г. А. Джикаева и др. Ряд работ по использованию бамбука в качестве арматуры в строительных конструкциях выполнен зарубежными специалистами И. Бутоном, И. Геутаером, Т. Ковальским и др.

Широко применяемый в строительстве железобетон, наряду с положительными свойствами, характеризуется, как известно, значительным расходом пока еще дефицитного металла, в связи с чем встает вопрос о замене его в некоторых конструкциях небольшого пролета деревобетоном с использованием в качестве арматуры дерева местных пород или других быстрорастущих стеблевых растений, имеющих прямолинейный длинный стебель.

Само название «деревобетон» показывает, что это есть конструктивное соединение двух материалов, характеризующихся различными ...

Одним из путей ускорения процесса твердения арболита и улучшения его показателя однородности является применение способа электрообработки отформованных изделий (способа электростабилизации, или элстар), предложенного А. Н. Первовским.

Для реализации электрообработки арболитовых изделий в производственных условиях необходимо:

разработать технологическую оснастку для формования (формы и крышки к ним с электродами):

подобрать компактные источники постоянного электрического тока (с силой тока не менее 1000 Л и напряжением не менее 100 В);

определить способы подключения источника питания к элементам опалубки (форм и крышек) для получения знакопеременпых импульсов, сконструировать пост электростабилизации с пультом управления;

подобрать наиболее оптимальные составы смеси, в которые входят электролиты (жидкое стекло, хлорид кальция и др.).

Опыт электрообработки стеновой панели размером 225Х120Х Х28 см из ...

Так как степень отрицательного воздействия влажшэстных деформаций древесного заполнителя на прочность арболита во многом определяется сцеплением его с цементным камнем, то целесообразно изучение влияния этих факторов на прочностные характеристики арболита во взаимосвязи.

При изучении контактной зоны мы исходили из предположения, что при нормированных расходах портландцемента (220... 390 кг на 1 м3 арболита) и большой удельной поверхности заполнителя, прочность арболита обеспечивается сцеплением цементного камня с древесным заполнителем, а защемление его растворной частью (цементным камнем) может быть практически минимальным. Для оценки структуры ДЦК типа арболита с заполнителем в форме пластинок толщина клеевой прослойки цементного камня — каркаса — имеет большее значение, чем в случае, когда форму заполнителя в бетоне можно считать приближенно шаровидной, так как контакт между такими зернами носит точечный характер. Поэтому при изучении контактной зоны нами сделана попы ...

В качестве рабочей гипотезы нами выдвинуто предположение, что адгезионная прочность — сцепление разных участков древесины (ранней и поздней) с цементным камнем- носит неравно­мерный характер и разрушение (центры деструкции) адгезионных соединений в контактных зонах в структуре арболита возникает на участках поздней древесины, где возможны наибольшие влажностные деформации.

Для определения влияния содержания в контактных зонах плоскостей склеивания неодинаковых по морфологическому строению участков ранней и поздней древесины на их сцепление с цементным камнем разработан следующий метод. Из древесины отдельных годичных слоев вырезали пластины или кубы с цельным слоем на грани ранней и поздней древесины. Изготовляли образцы трех видов с различными поверхностями сторон, обращенных к прослойке цементного теста: ранняя ранняя, ранняя — поздняя, поздняя — поздняя. Образцы, проклеенные цементным тестом нормальной густоты, укладывали в накопитель под свободно перемеща ...

Для снижения влажностных деформаций древесного заполнителя как показали поисковые эксперименты, наиболее эффективны следующие пленкообразующие добавки: мочевинофор-мальдегидная смола КС 11 (или КФ-МТ-П) как наиболее дешевая недефицитнаи и малотоксичная; натриевое жидкое стекло и измельченный известняк—отходы камнепиления. Кроме того, для этих целей эффективны раствор полиакриламида, вводимого одновременно с Л1С13* и Са(ОН)2 (гндроксид кальция), добавляемый совместно с (NH,)2C03 (карбонат аммония)

Анализ результатов исследований по выявлению влияния 00-работки древесного заполнителя различными пленкообразующи-ми составами на повышение прочностных характеристик арболита показал, что все подобранные составы позволяют в различной мере повысить прочность материала и снизить его водопоглоще-нис (рис 6.5 6 6). Целесообразность обработки древесного заполните пя маловязким раствором мочевиноформальдегидной смолы типа КС-И обусловливается полярной природой этого высокомолекулярног ...

Вследствие того, что прослойки цементного камня толщиной 0,054...0,365 мм (см. табл. 4.2) в основном обеспечивают проклейку древесных частиц заполнителя и не в состоянии обеспе­чить их защемление, повышение прочности структуры арболита можно обеспечить следующими предложенными нами способами:

физико-химической обработкой древесного заполнителя с целью повышения адгезионной прочности сцепления его с цементным камнем;

введением в состав арболитовой смеси химических и полимерных добавок для повышения (адгезионной и когезионной прочности) сцепления в системе «древесина—цементный камень» и увеличения предельной растяжимости адгезионного соединения;

повышением механического сцепления в структуре (защемление заполнителя), увеличением объема растворной части цементного камня путем ввода в состав арболитовой смеси тонко-измельченных фракций минеральных добавок.

Так как степень отрицательного воздействия влажностных деформаций древесног ...

При армировании полимербетонов стальной стержневой арматурой возникает вопрос о возможности совместной работы двух разнородных материалов, образующих систему полимербетон — сталь. Совместная работа их обеспечивается сцеплением, возникающим по поверхностям соприкосновения. Силы сцепления такого рода системы зависят от многих факторов: прочности полимербетона, состояния поверхности стали, длины заделки арматурных стержней, косвенного армирования, толщины защитного слоя и т. д. [36].

Сцепление можно разделить в первом приближении на три составляющие: механическое зацепление, сцепление, возникающее от обжатия арматурного стержня в результате усадки полимер-бетона в период отверждения, и адгезию полимербетона к стали. Количественно составляющие оцениваются методом последовательного исключения. При центральном выдергивании из полимербе-тонных призм заделанных в них шлифованных стальных конусов действуют в основном адгезионные силы. В случае выдергивания центрально заделанных в ...